第一节温升计算

起动时的温升计算见第二聿本节介绍对于所有异步电机均列入考核项目（考核试验 值〉的定子绕组稳定温升A。

为使读者了解影响仏的因素，以便分析、找到控制A的对策，下面从槪念开始介绍求取 负计箅值的过程。

一、将定子作为均匀发热体时电机表面通升A的表达式

定子可以视为一均匀发热的物体，当发热与散热在某一温度下达到平衡状态时，电机表 面温升ft可用下式表示；

⁼ S ^(K) (4-1)

式中Q——稳态时单位时间定子所产生的热量（W);

«——定子表面的传热系数<w/ (K* cm³))，见表.4-11 S  定子表面面积〈cm²).

式（4-1)表明：无外风扇的电机的表面温升与定子产生的热量成正比；与散热系数、散 热面积成反比。其中散热系数《与电机表面状况有关，电机在使用中若表面积有灰尘、污垢使变小，从而使温升增商。

二、计乂定子本身散热途径中各部分a度降之后的定子绕组溫升

空气冷却的电机的散热主要由两大途径一固体之间及固体与气体之间构成。

(一）固体之间温度降^

固体之间温度降粗咯地可以看成由两部分组成一绝缘层中（包括浸溃漆及漆膜）及铁 心中（机座与铁心可视为一体）。

1.绝缘层中的温度降氏

S_t—端部绕组表面积，义=厶(cm²)

U —为绝缘线圈断面的外缘厨长<cmh (三）定子绕组温升叶³

^  + Ie) (K) (4-7)

式中U——铐组有效部分温升，(K)

绕组端部温升，找 (K)

三、计人转芋射热之疳的走子绕组遒升⑷

转子对定子的热辐射对定子绕组的温升ft有一定影响*尤其对冷却方式为IC0141的封 闭式电机，这已为实践所验证。但目前国内有关电机设计方面的书籍上，在计算名时均未将 转子的热楢射计入，这是久的计算值与试验值间误差较大的原因之一，徳国西门子公苛将转 子热辐射（用计入抟子铜耗来考虑）计入后，经试验修正得出以下内的计算公式。

₀₁ + ^ _(K): =C4-8)

式中a——用定子温升实测值统计数据按上式反算后求得的经验系数<W/ (cm² • K))_;

A——定子铁心外径（cm) _f

l-~铁心长（计及通风沟> (cm); 

K₂——经热路计葬及试验获得的修正系数，求法见文畎〔4〕。

将三种损耗（其中尸&为总铁耗）均纳人武的表达式之中是符合实痛情掩1既欠₁^₂是与电机结构、工厂采取的制造I艺均有关的系数/当将欠及a在典型结构上经过修正确定下来之后，用该公式计箅同类产品的其他规格时，算得的是与试验值之间的误差就很小.

四、对温升的分析、估算

因目前国内尚i与验邊果比较吻合的溫升（指A) >算公式，所以异步电机的设计人 员基本上都是用分柝s估算的办每确定所设计产品的温升，分析、估算的办法悬Y辂所K计的产品的电磁负荷、热负荷及辑热面f!与已有试验结果 的同类产品相比较，其中定转子因温升与它们的平方成正E，对久影响较大.若 所参照的产品的名铰禽¥较蝻，可用上述的平方关系调整所设计产品定、转子线 负荷4、戌与久成一次方的比例关系；私则随产品类型的不同有#定的选择范围，不宜大辐度地增、减a除上述的规律外，在借助于分杆、钟走所设计的龟机的方案时，还应注意以下几点

L在系列产品设计时，为保证“系列性”，个别规格的电磁负荷会选得较低或略偏高。

应注意H；艺上对#有影响的罔$,如浸溃方法,铁心加工水平等；

注意电磁负荷分€的合性，参^i：第注意歎热面玛，专肓一机k号的不同长i龟机中，若且采用icom的散热 方式，应使略大于矜〆〜，即鲛热面积的增i纟辐度应略大于功卓的增加椹度，否则应降 低电磁负荷、热负荷，的应按工厂的具体情况留有一定的裕度,对于新设计的待定型的产品，至少应留有10K 的裕度。