Q——流量 （m3/s)。

显然增加ko可以减小vo，从而减小NPSHr改进泵的抗汽蚀性能。但ko取的过

大，液流在进口处的扩散严重，破坏了流动平顺和稳定性、形成旋涡使水力效率下降。另一方面增大，口环内径变大，口环的泄漏因泄漏过流面积增加而增大，.使泵的

容积效率下降。ko—般按下述原则选取：

对要求具有髙抗汽蚀性能的叶轮，取ko=4.5〜5.5

对兼顾抗汽蚀性能和效率的叶轮，取ko=4.0〜4.5

对于主要考虑提高效率的叶轮，取ko=3.5〜4.0

(^二）叶轮叶片进口宽度(图4—20)

增加叶片进口宽度b1，能增加进口过流面积，减小vo和wo（由进口速度三角形）,

(三）   叶轮盖板进口部分曲率半径

由于叶轮进口部分的液流在转弯处受到离心力作用的影响，靠前盖板处压力低、流速大。造成叶轮进口速度分布不均匀。适当增加盖板的曲率半径，有利于减小前盖板处的vo和改善速度分布的均匀性，减小泵进口部分的压力降，从而使NPSH_r减小，提高泵的抗汽蚀性能。

(四）   叶片进口边的位置和叶片进口部分的形状

叶片进口边适当向吸入口方向延伸，可使液体提早接受叶片的作用，且能增加叶片表面积。减小叶片工作面和背面的压差。另外，叶片前伸，使进口边的所在半径减小，从而使uo和wo减小。但是，叶片前伸后要求叶片做得很薄，否则排挤严重。

叶片进口边倾斜，其上各点的半径不同，因而圆周速度和相对速度也就各不相同。 因为前盖板处半径最大，相对速度也最大，这样就可以把汽蚀控制在前盖板附近的局部，从而推迟了汽蚀对泵特性的影响。

叶片进口边前伸并倾斜，使得各点的圆周速度u不同，一般轴面速度沿迸口边近似均勻分布，则进口边各点的相对液流角不同。为了符合这种流动情况，减小冲击损失， 叶片进口边应作成空间扭曲形状，这就是目前很多低比转数叶轮叶片进口部分也作成扭曲叶片的原因。

(五）叶片进口冲角

叶片进口角，通常都大于进口相对液流角，即β1>β'1,，正冲角Δβ=β1一β'1,冲角

值通常为Δβ=3°〜10°，个别情况大到15° 。采用正冲角能提髙抗汽蚀性能，而且对效率影响不大，其理由如下：

1. 增大了叶片进口角β1，从而可以减小叶片的弯曲，増大叶片进口过流面积，减小叶片的排挤（图4-21)。这些因素都将减小vo和wo，提髙泵的抗汽蚀性能；

2. 采用正冲角，在设计流量下，液体在叶片进口背面产生脱流。因为背面是叶片间流道的低压侧，该脱流引起的旋祸不易向髙压侧扩散， 因而旋涡被控制在局部，对汽蚀的影响较小。反之，负冲角时液体在叶片工作面产生旋涡，该旋涡易于向低压侧扩散，对汽蚀的影响较大。由图4—21b可见，在正冲角时，压降系数λ在很大正冲角范围内变化不大。在负冲角时急剧上升。

3. 泵的流量增加时，β'1增大，采用正冲角可以避免泵在大流量下运转时出现负冲角。

(六） 叶片进口厚度

叶片进口厚度越薄，越接近流线型，叶片最大厚度离进口越远，叶片进口的压降越小，泵的抗汽蚀性能越好。叶片进口的形状对压降影响是十分敏感的。

(七） 平衡孔

叶轮上的平衡孔，其中的泄流对进人叶轮的主流起破坏作用，平衡孔面积应不小于密封环间隙面积的五倍，以减小泄漏流速，从而减小对主流的影响，提髙泵的抗汽蚀性能。

(八） 光洁度

叶轮进口部分越光滑，水力损失减小，会明显提高泵的抗汽蚀性能。

其措施如下：

1.  减小几何吸上高度hg（或增加几何倒灌高度)；

2.  减小吸人损失为此可以设法增加管径，尽量减小管路长度，弯头和附件等；

3.  泵在大流量下运转时NPSHr增加，NPSHa减小，所以，在确定安装高度时，应使【NPSH]比NPSHc(MPSHr）大得多一些，否则应防止长时间在大流量下运行。有时因选泵不当，使泵处于大流量下运行，容易产生汽蚀，这一点在选泵时座加以注意；

4.  在同样转速和流量下，采用双吸泵.因减小进口流速，泵不易发生汽蚀；

5.  泵发生汽蚀时，应把流量调小或降速运行；

6.  泵吸水池的情况对泵汽蚀有重要影响；

7.  对于在苛刻条件下运行的泵，为避免汽蚀破坏，可使用耐汽蚀的材料。表4-7表示了各种材料耐汽蚀程度的顺序。