当2/^/2”极双速绕组中的极对数p₂与之比接近于或大f 2即为远极比时，设计成2 A/A接法的换相变极绕织（同转向方 案），可实现双速电动机从低速档到高速档运行的变极切换过程中 不需切断S相电源，从而避免变速过程中过大的电流冲击、提高变速切换的可靠性，在双速电动葫芦、由双速电动机驱动的输送机等 各类起重运输机械中有着广阔的应用前景，其中变速可靠性高的优 点更为突出。

这种双速绕组的电路结构和变极切换方式：2内极（低速）为 厶接法、2/^极（高速）为2人接法，如图2-28所示。接成三角形 的6个线圈组1^、1)₂、V卜V₂、W,、％为“基本绕组”，而接在 串联星形部分的6个线圈组!u_l2、v卜v ₂、w_u、w ₂为“调整绕组”，有6根引出线①、②、③、④、⑤、⑥其中①、②、③ 接三相电源（即$合闸）为2^极、入接法，从2_P2极变极切换至 2_Pl极时不需要切断三相电源，即$不需断开而仅需将$合闸， 如图2-28b所示（即将引出线④、⑤、⑥分别与①、②、③接通） 为2 A接法。例如2p₂/2_Pl极分别为10/4极且同转向时，电动机可从10极（低速）不断电切换而平稳地升速到2_Pl =4极（髙速)。 从变极至2^时各线圈组换相及其电流方向情况见表2-14。

2/>₂极入接法的三相绕组n了看成是一套△形接法的对称三相绕组和一套丫形接法的对称三相绕组的组合，由于这两套三相绕组中的电流相M (如图2-25所示）就相对应的相言彼此有30°时间电 角度的相位差，而这两套绕组在空间排列上又让其绕组的槽相量 (对相应的相而言）相应地有接近于30°空间电角度的相位差，可使 △形的三相合成的2p₂极旋转磁动势与丫形的三相合成的2p₂极旋 转磁动势接近于同相位旦有相同的旋转方向，能提高2_P2极基波的 分布系数和削弱磁动势谐波含量；2_Pl极2 A接法的三相绕组则是 由两路并联的一套△接法的对称三相绕组和一套丫形接法的对称三 相绕组的组合，也能使2_Pl极有较高的基波分布系数。设计2 A/A 接法的2_Pl/2p₂极双速绕组，例如设计4/10极（Z：=60)时，可利 用4/10极的槽号相位图（如图2-29所示），f先确定“基本绕组” 中对4极及10极均三相对称的线圈组Lh、V,、贾,的槽相量，线圈 组A的线圈数现取为= 6 (通常q = Z/12〜Z/6),其槽相量为 13、14、-31、-32、49、50，从图2-29的槽号相位图中可看出， 这些槽相量在= 4极时集中在84°相位角范围内，在2p₂ = 10极 时集中在30°相位角范围内，线圈组1^的槽相量确定后，根据 等分”原理即可得出V,、^的槽相量，见表2-丨5。在确定对4极、 10极均三相对称的线圈组U₂、V₂、W₂的槽相量时要注意两点：一 是2/>₂ = 10极下线圈组⑷办）、（V,V₂)、（\^W₂)分別组成对称 三相绕组，线圈组（11,6)的槽相量应集中在120°相位角范围内才 能使10极有较高的分布系数；二是线圈组（-V,, _W₂)、 (-W^-U₂)、（-11】，-V₂)分别组成2_Pl=4极下的对称三相绕 组，且其中线圈组-%与-U₂的槽相量必需同相位同大小才能组 成两条并联支路。根据以上两点，在图2-29的槽号相位图上确定 的线圈组U₂的槽相量3、⁴、-21、-22、39、40 (线圈数仍为6)，在4极及10极下的相量分布与A完全一致（使-W,与 -1)₂在4极卩可接成两并联支路而不出现环流），艮A与1)₂在10极下其槽相量已集中在90°相位角范围内。由已确定的线圈组1]₂的 槽相M根据“三等分”原理所得出的线圈组乂₂、W₂的槽相量亦列干表2-15中。