2.5.2 △/▲接法的换相变极绕组设计
当2Pi/2/>2极双速绕组中的极对数Pl和P2均不是3或3的倍数，如极时，可设计成如图2-24所示的△/▲接
的换相变极绕组，亦仅有6根引出线④、⑤、⑥、①、②、③，高、低速各用一只三相电源开关S,、$就可实现变速切换：S,与S2互锁，当S2合闸④、⑤、⑥接三相电源为高速，2Pl=8极、△接法；当$合闸①、②、③接三相电源为低速，2p2= 10极、入接法。与反向变极绕组相比，简化了变速切换开关和提高f变速切换的可靠性^ “基本绕组”由4、％、Wi和U2、V2、W2六个线圈组构成，这种换相变极绕组从2Pl极切换到2/>2极时有三个线圈组(即图2-24中的Ui、％、W,)不需要换相，另三个线圈组U2、V2、^2需要换相（即流经该线_组中的电流在相位关系上已位移120。
电角度）；“调整绕组” ^、w,接在2巧极（多极、低速档）的串联星形部分呈入接法，通常A/A接法用于近极比如8/10极，基本绕组占总线圈数的75%以上，调整绕组能有效地调节极F的气隙磁密比值。在A接法的对称三相绕组中串联星形部分的相确定“调整绕组”U.的槽相量为-9、16、17、-24时,除了应保证 在= 10极卜山u和U,、V2线圈组构成U相的所有槽相量集中在 120。电角度范|倒内之外，还应注意图2-25所承的电流相M M与 /ii2a之间科30°电角度的时间相位差，在计算其分布系数时应将线圈 绀u.的槽相M逆着10极旋转磁势的旋转方向即向右移30°，再与线 圈组U,、V2的槽相董求相M和。若的轴线移30°后正好与（仏+ V2)的轴线相重合，则可使2p2= 10极有更高的分布系数。从图2-26 可知的槽相量已满足上述要求，其分布系数心1()= (c〇s2.5°*f 2c〇s7.50 + 3<x>sl2.50 + cosl7.50 + c〇s22.50 十 cos27.5〇 + c〇s32.50 + ms52.5° + cos57.5°)/12 = 0.8887 已相当高，保证了 2p2 = 10极下有较 高的出力和较好的性能（而图2-4的8/10极、2 丫/△接法的反向 变极绕组中，其10极的分布系数却只为A：du)=0.6186)。
调整绕组中线圈组u.的槽相量确定之后，根据“三等分”原 理即可确定w•的槽相量，如表2-12和图2-26所示。
表 2rl2 | Z = 72、2/^/2/^ = 8/10极、△/厶接法各线圈组的线圈号 | |
将电机圆周 | 线圈 组兮 | |
“3等分”的梢 | 各线圈组的线圈（槽相量）号 | |
号对应关系 | ||
n | lii | 1， 2， 3， 4, 一 10，-11, 60，— 66, 67, — 68 • — 69 |
n t Z/3 | V, | 25，26，27，28，-34,-35, 12, -18, - 19,-20，-21 |
n±2Z/3 | W, | 49 , 50 , 51，52, -58, -59, 36, -42, —43, -44, -45 |
n | 22, 23, -29,-30, -31，-32，37，38, 39 | |
n± Z/3 | V2 | 46, 47, -53, -54, -55, -56, 61, 62， 63 |
W2 | 70，71，-5•-6, -7, -8，13， 14， 15 | |
n | u- | -9，16, 17, -24 |
n±zn> | w | -33，40，41，-48 |
n±2Z/3 | w “ | -57，64, 65，-72 |
当取线圈节距丫 =8时，8/10极下的绕组系数为： | ||
8 极，u = | 0.86, Kpg = sin (8/9 x 90°) = 0.9848, /Cdp8 = | |
0.847； | ||
10极， | /Cd,〇 = 0.8887, A：p,〇 = sin8/7.2 x 90 = 0.9848, Kapi〇 = | |
0.8752„表2-13列出了 2/^/2^ = 8/10极各槽线圈的排列和变极时 被换相的情况。 | ||
图2-27是△/入接法、8/10极的双速绕组图。本设计的显著特点是保证了双速电机低速档（2/>2 = 10)有较高的绕组系数和有较
高的气隙磁密值，使低速档的起动性能较好，变速切换时又取消了如图2-1所示的使引出线①、②、③短接成星点的汗关，因而提高了变
速切换的可靠性。已被用于某火电厂驱动引风机的大型高压双速电动机取代原2 丫/△接法的反向变极绕组，运行情况良好。
