异步电机主磁场分布如图M0所示。各对极之间的磁路情况是相同的。根据全电流定律d/=Ei，积分与路径无关，因而通常取通过磁极中心线的这一典型磁路进行计算，如图Ml中粗线所示。磁路分空气隙、定子齿、定子轭、转子齿、转子轭5段，计算时认为各段中的磁通沿着截面均匀分布，即该段内的磁通密度相同，磁场强度也相同。又由于一对极中两个磁极的磁路情况是相同的，所以也可以只计算回路的一半（如图Ml中的粗线所示）各段的磁位降，其和即为所求的每极励磁磁动势。

2.每极磁通0(Wb)

▲Ei(l - e〇U^_{/it(l-4)2.22f_{N^K_dp].22f_{N^_xK_M

是呈“扁平”形，气隙磁通密度幅值为仏。若磁通密度沿一个极 距内均匀分布时，则^ = ^Sav^ef于是，仇/仏av=匕称为磁场的波幅系数。为气隙磁通密 度平均值。Bt=f1+f2+f3/fe显然，齿部愈饱和，气隙磁通密度分布波形愈平，愈接近 T1。当气隙磁通密度为正弦波分布时，心= ；r/2=1.57。可见^ 是饱和系数心(尺s)的函数。

r8+/^1+ 厂 t2

KC=t（4.48+0.75bg） 

t（4.48+0.75bg）-bo

式中 h---Fa——磁路中气隙、定子齿和转子齿段的磁位降。

FS=/(FT)，见附图1-2。此时，因磁路计算尚未完成，心值还未求得，所以，先要预取FT值，再查出匕，以后进行迭代计 算。一般，6= 1.15 〜1.45。

2)气隙（卡氏）系数心当定转子槽开口时，气隙磁通密度 的分布波形如图1-12所示。此时，齿顶处的气隙磁通密度^最 大，比无槽开口时的仏更大些，用气隙系数Kc计及^fH，Kq =BO/Bb>1B,对于半闭口和半开口槽：

K4,4(^ + 0.756〇)

Kc=^(4.4^ + 0.756q) — 6q

式中8——气隙长度；t——齿距；

60——槽开口宽度。

当仅有定子侧槽开口时

(2)气隙磁位降R (A)和有效气隙4=0.SKdB^8 = 0.8BS( M) =0.8^e式中单位为C8, 单位为cm。如为7\则A = 0.8A5e

x 104。称为有效气隙或计算气隙。4 >5,认为由于槽开口使^增大的影响，等效于气隙长度增加了，其实这只是一个计算概念，因从电动势平衡的观点，不论槽开口与否，每极磁通负是不变的。这样，当有了槽开口，槽部气隙磁通密度F降，必然导致齿顶部的仏上升为，于是使心增大。

2.铁心段磁位降计算
(1)齿部磁位降计算
1)齿部磁通密度

分别代入定子、转子齿截面积/»U、^t2,则相应地计算出Bu、

5f2〇1.  对于平行齿Z,

4ti = 6ti2p

ZiAa = bahalT2p

式中 he——铁心净铁长，/Fe=心山 KFe——铁心叠压系数；

七.ba——定子和转子齿宽。

对于非平行齿由于齿宽（截面积）沿齿高是变化的，因 而及相应的磁场强度//t也是变化的。当仏沿齿高呈拋物线变 化时，平均的磁场强度//tav可用辛普生法求出

fftav = ~ ( max + 4i/lpj +

O式中//t_、//tpj、//_——最小齿截面、中部齿截面和最大齿截面磁通密度所对应的磁场强度。

因此，需要分别计算出'_、Blpj、0<P^tmax-. ；Btpj=^sT~；5tmin= Fs~min^tpj^1 max

当齿截面变化不大时，可采用“离齿最窄部位1/3齿高处” 的截面中的磁通密度作为齿磁通密度，再找出相应的//^。

cl.对于凸形槽、刀形槽等槽形，其齿部明显分为儿段，因而，可以分段按平行齿或非平行齿计算出£\、仏、Ft，然后将各段相加，即为整个齿的磁位降。

2)齿部计算长度心一般可近似地取心等于槽高，但考虑到 半闭口槽的槽口部分齿很宽，磁通密度不高，该部分磁位降可以忽 略；而圆底槽槽底处齿宽逐渐加大，磁通密度逐渐降低，因而此处

磁化（励磁）电流计算

每极磁路的总磁位降(A)

XI户=尸$ +尸11+尸t2 +尸jl +户只

产生磁动势SF所需要的磁化电流/m (A),对于三相定子绕

组为1.35Iml\l^ KAj)ZrF =2P,L48p2f /m= /v“dpl对于相绕组，则i 4.44/>EF
m\Ni， /Capi

用标么值表示时=—/u

表1-22列出了Y列三相异步电动机（IP44) G的计算值，

供参考。